Zekeringbescherming en toepassing
[Abstract] In het stroomnet van transmissielijnen, elektriciteitscentrales en bouwelektriciteit is het heel gebruikelijk om zekeringen te gebruiken als interfasen kortsluiting en overbelastingsbeveiliging. Hoewel de gevoeligheid en selectiviteit niet hoog zijn, is het vanwege zijn eenvoudige structuur en prijs. Het wordt veel gebruikt vanwege de lage kosten, handige installatie en bouw, en betrouwbare actie. Het is zeer noodzakelijk om de juiste keuze van zekering in het dagelijkse werk onder de knie te krijgen.
〖Keywords〗Relay protection fuse, Dissmann Fuses fabrikant 20 jaar, welkom om contact met ons op: anna@delfuse.com
1 Overzicht
Een zekering is een elektrisch apparaat dat, wanneer de stroom de opgegeven waarde lang genoeg overschrijdt, door een of meerdere speciaal ontworpen en overeenkomstige componenten te smelten, het aangesloten circuit los te koppelen en de voeding te breken. Het wordt gebruikt voor kortsluiting en overbelasting bescherming van kabels, draden, en elektrische apparatuur in macht distributie-apparaten. De belangrijkste categorieën zijn: filler-omsloten buis type, niet-filler-ingesloten buis type, insert type, spiraaltype, snelle zekering, enz. Afhankelijk van de verschillende vormen van primaire bedrading van elektrische apparatuur, het toepassingsgebied van de bescherming en het type apparatuur, de fuse gebruikt is ook verschillend. Daarom moet worden bepaald aan de hand van de specifieke omstandigheden van de bouwplaats. De keuze van zekering moet aandacht besteden aan de keuze van de interne onderbrekingscapaciteit. De configuratie van de smelt besteedt meer aandacht aan de selectiviteit van de bescherming. De samenwerking tussen twee of meer overstroombeveiligingsinrichtingen (zekering) kan de voeding correct en snel afsmelten en afsluiten wanneer er een storing optreedt binnen een bepaald bereik. Het is het principe dat het smelten van de zekering niet waait.
1.2 De zekering moet het doel van bescherming bereiken door de smelt te smelten en de machtslevering af te snijden. De materialen van de smelt kunnen worden onderverdeeld in twee categorieën: hoog smeltpunt (zilver, koper) en laag smeltpunt (aluminium, tin, lood, zink). Voor zekeringen die hoge beschermingskenmerken en stabiliteit vereisen, gebruikt de smelt over het algemeen materialen met een hoog smeltpunt, hoge geleidbaarheid en hoge thermische geleidbaarheid. Bij lage werktemperatuur worden eenvoudige structuur, geen vulmiddel of halfgesluidende zekering, verschillende componenten van bismut, cadmium, lood, tinlood en andere elementen vaak gebruikt om een laag smeltende legeringsoplossing te maken met smeltpunt van 60 of 200 °C. De grootte en vorm van de smelt zijn ontworpen op basis van de nominale stroom, nominale spanning en gebruiksgelegenheden van de zekering. Over het algemeen smelt met een nominale stroom van 10A en lager meestal een filament structuur, en die met een variabele dwarsdoorsnede zekering structuur zijn meer dan 10A. . De samenstelling en het smeltpunt van een lage smeltpuntlegering zijn als volgt:
1.3 Naast zekering en nominale stroom moet de zekering van hoogspanningszekering ook rekening houden met de werking van de boogblussing. Voor de lage smeltpuntzekering, onder een bepaalde smeltstroom, zal het worden verbrand en gesmolten door de boog, die veel geleidende metaaldamp zal produceren, zodat de zekering niet kan worden gedoofd, en kan een kortsluiting tussen fasen veroorzaken. Voor hoog smeltpunt koper, zilver, weerstand De zekeringssnelheid is zeer laag, de vereiste doorsnede van de zekering is klein en de metaaldamp die tijdens het smelten wordt gegenereerd, is relatief klein. Maar het is gemakkelijk om de boog te doven, dus het wordt meestal gebruikt in hoogspanningszekeringen. Om de tekortkomingen te overwinnen die niet gemakkelijk te blazen wanneer een kleine hoeveelheid langdurige overbelasting optreedt, wordt het "metallurgische effect" gebruikt om kleine tinnen balletjes te lassen op de kruising van de zekering. Het smeltpunt is laag. Wanneer overbelast, smelt de bal en wikkelt de koperdraad eerst, en het koper en tin combineren om een smeltpunt te vormen
De koper-tin legering lager dan koper of zilver kan vroege fusing bereiken en de gevoeligheid van overbelasting respons te verbeteren, zodat de hoge smeltpunt zekering heeft niet alleen goede kortsluiting bescherming prestaties, maar heeft ook overbelasting bescherming prestaties.
1.4 De zekeringen van laagspanningszekeringen zijn over het algemeen gemaakt van laagsmeltende metaallegeringen. De smelt gaat door de nominale stroom onder de voorwaarden van goed contact en normale warmteafvoer, en over het algemeen zal niet worden gesmolten, omdat verschillende fusing huidige parameters worden verkregen door middel van experimenten onder bepaalde omstandigheden In feite zijn er veel factoren die invloed hebben op de zekering stroom, en de prestaties onder verschillende omstandigheden is zeer verschillend. Om de betrouwbaarheid te garanderen, wordt het meestal geselecteerd op basis van de nominale stroom van de smelt, maar de zekering is niet geschikt voor de overbelastingsbescherming van de motor Omdat de starttijd van kleine en middelgrote motoren ongeveer 20·30s is onder normale omstandigheden, hoewel de tijd kort is, is de startstroom groot. Bijvoorbeeld, de gelijkopende stroom van kooimotoren is ongeveer 5,7 keer de nominale stroom, zoals de volledige belastingstroom van de motor. Smelt, de motor zal smelten wanneer hij beweegt. Daarom is het bij het kiezen van de nominale stroom van de smelt noodzakelijk om 1,5 · 2 · 5 keer de nominale stroom volgens de startomstandigheden van de motor. Zelfs als de motor 50% overbelast is, zal de smelt niet smelten en kan de motor uitbranden als deze minder is dan In. , Dus de zekering kan alleen worden gebruikt als kortsluitingsbeveiliging voor motoren, circuits en apparatuur.
1.5 Om te voorkomen dat de boog die door de zekering op het smeltpunt ontstaat, wordt voorkomen dat de zekering een lengte heeft die geschikt is voor de open spanning en de bijbehorende isolatiesterkte, zodat de boogblusprestaties van de zekering onder verschillende spanningen verschillend zijn. Bijvoorbeeld: 220v RM type gesloten buis zekering zekering neemt twee smalle openingen. Indien gebruikt voor 380v, zal elke smalle kloof bestand zijn tegen de boogspanning die hoger is dan die van de boog, waardoor de boogbluslengte van de fractuur onvoldoende is en niet gemakkelijk om de boog te doven. , Waardoor de zekeringbuis explodeert, zodat deze wordt gebruikt op een 380v-voeding voor betrouwbaar boogblussing. De zekering moet vier inkepingen hebben. Bij het gebruik van de zekering moet ook rekening worden gehouden met de nominale spanning.
1.6 Door de verandering van smeltmateriaal, afwijking van de verwerkingsgrootte, de invloed van slecht contact van de zekering en de temperatuurverandering van het omringende medium zal de smelttijd van de zekering vaak veranderen. Dit moet worden opgemerkt tijdens het gebruik.
2 Selectie van zekeringen
2 · 1 Het selectieprincipe van algemene industriële zekeringen die in vermogensdistributieapparatuur worden gebruikt:
2 · 1.1 De zekering van het overeenkomstige spanningsniveau moet worden geselecteerd op basis van de netspanning.
2 · 1.2 Selecteer de zekering met de bijbehorende breekcapaciteit volgens de maximale kortsluitingsstroom die zich in het stroomverdeelsysteem kan voordoen.
2 · 1.3 De nominale stroom van de hoogspanningszekeringsmelt moet worden geselecteerd op basis van de eigenschappen van de beschermingsfusing. Er moet worden voldaan aan de vereisten van haalbaarheid, selectiviteit en gevoeligheid van de bescherming en moet worden gegarandeerd dat de actieselectie tussen de voor- en achterzekeringen, tussen de zekering en de relaisbeveiliging aan de stroomzijde en tussen de zekering en de relaisbeveiliging aan de belastingzijde moet worden gewaarborgd. Onder dit uitgangspunt, wanneer een kortsluiting optreedt binnen het beschermingsbereik van deze sectie, moet de fout worden afgesneden in de kortste tijd.
2.2 De zekering wordt gebruikt als de keuze van de motor kortsluiting bescherming.
De elektrische storingen van asynchrone motoren zijn voornamelijk de fase-tot-fase kortsluiting van de stator wikkeling, gevolgd door de unidirectionele aarding kortsluiting en de inter-turn kortsluiting van de een-fase wikkeling. Bovendien kunnen hoge wikkeltemperatuur en mechanische storing optreden.
De fase-tot-fase kortsluiting van de stator wikkeling is de ernstigste fout voor de motor. Het veroorzaakt niet alleen schade aan de wikkelisolatie en verbrande ijzeren kern, maar vermindert ook aanzienlijk de spanning van de voeding en vernietigt de normale werking van andere apparatuur.
Een kortsluiting tussen de bochten van een fasewikkeling zal de symmetrische werking van de motor vernietigen en de fasestroom verhogen.
De ernstigste situatie is dat alle eenfase-wikkelingen van de motor kortgesloten zijn, wat ernstige schade aan de motor kan veroorzaken.
De belangrijkste redenen voor de overbelasting van de abnormale werking van de motor zijn: Mechanische overbelasting @ Overbelasting veroorzaakt door twee-fase werking veroorzaakt door geblazen een-fase zekering @ Overbelasting veroorzaakt door een daling van de snelheid veroorzaakt door AC spanning en cyclus reductie @ Motor starttijd is te lang, enz. Het directe resultaat van langdurige overbelasting zal de temperatuur van de motor verhogen boven de toegestane waarde, de veroudering van de wikkelisolatie versnellen, de levensduur verminderen of zelfs de motor verbranden. Daarom is de motor uitgerust met een zekering om kortsluitingsstoringen te voorkomen, en het tweefasenoperatieprobleem veroorzaakt door de zekering van de eenfasezekering moet ook worden overwogen. Daarom moeten de drie fasen consistent zijn bij het installeren van de zekering om te voorkomen dat de zekering van een fase wordt gevorderd. Het zekeringsoppervlak verbrandt de motor. Bovendien moet een thermisch relais worden geïnstalleerd om de motor te beschermen tegen overbelasting.
De zekering om de motor te beschermen moet worden geselecteerd volgens de volgende voorwaarden: a. De smelt mag niet worden gesmolten tijdens het zelfstartende proces van de motor.
Volgens de test, een kleine capaciteit zekering zal niet blazen bij het passeren van 2 keer de nominale stroom voor 8 seconden, en het zal niet blazen bij het passeren van 2 keer de nominale huidige 3 40s. De zelfstarttijd van de algemene motor is 2, 40 seconden, zodat de zekeringscapaciteit kan worden gebaseerd op de volgende typeselectie: Voor motoren die over het algemeen normaal starten, kan de nominale stroom van de zekering 1 /2 · 5 keer de motor zelfstartende huidige Izg, dat wil zeggen le=1zg/2.5, voor de zekering van de motor die vaak of onder zware omstandigheden start, kan le op le=lzg/l.6, 2 drukken.
b De normale ladingsstroomzekering mag niet worden geblazen.
De nominale stroom van de zekering kan 2, 2 · 5 keer de normale nominale stroom in de lus, dat wil zeggen, le = (2, 2 · 5) le lus.
c Wanneer de motor of de loden draad kortgesloten is, moet de zekering worden geblazen voordat de schakelaar wordt geactiveerd. Wanneer er kortsluiting optreedt, daalt de stroom van de schakelaarterminal en keert de schakelaar terug (geeft vrij). De terugkeertijd is 0 · 04, 0 · 06 s. Om te voorkomen dat de schakelaar uitbrandt als gevolg van de ontkoppeling van de kortsluitingsstroom, moet de zekering op de schakelaar werken Voordat u smelt, moet de smelttijd van de zekering minder dan 0,02, 0,03s zijn. Volgens de bescherming karakteristieke curve van de zekering, wanneer de kortsluiting stroom door de zekering is 20 of 25 keer de nominale stroom van de zekering, De smelttijd van de zekering kan bereiken 0,02, 0,03s, zodat de nominale stroom le van de zekering kan worden geselecteerd als 1/20 of 25 keer van de maximaal mogelijke kortsluiting stroom ID bij de motor ingang. (Bij het berekenen van de kortsluiting huidige ID, moet u tellen en de kabel weerstand van de bus naar de motor).
2.3 Om aan de selectievereisten te voldoen, moet de bovenste en onderste zekering worden geselecteerd op basis van de gegevens van de kenmerkende curve van de bescherming en de werkelijke fout. Als de overeenkomende marge van de twee fusingtijd met 10% wordt beschouwd, moet aan de volgende voorwaarden worden voldaan: (L05+ &%/0,95 · &%) t2.
In de formule: &% één zekering blazen tijdfout,
ti komt overeen met de huidige waarde van de fout een voor een, en de smelttijd van de vorige zekering kan worden gevonden uit de karakteristieke curve.
t2 komt één voor één overeen met de huidige waarde van de fout, en de smelttijd van de volgende fasezekering is te vinden in de karakteristieke curve.
De coördinatie tussen de zekering en de zekering is over het algemeen gebaseerd op de superpositie van de positieve en negatieve fouten van de bovenste en onderste zekeringsonderdelen en de 10% coördinatiemarge wordt overwogen. De nominale huidige beoordeling van de lading zekering met de differentiële belasting: 6, 10, 16, 20, 25, 32, 36, 40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200 (A), enz.
Bijvoorbeeld: RMIO zekering, de hoofdlijn is 2 niveaus groter dan de tak lijn.
De nominale stroom van de hoofdlijn smelten is 32A, en de tak lijn smelten le is 20A.
De nominale stroom van de hoofdlijn smelten is 40A, en de tak lijn smelten le is 32A.
De nominale stroom van de hoofdlijn smelten is 100A, en de tak lijn smelten le is 63A.
2.4 Als kortsluitingsbeveiliging van de transformator moet bij de zekering rekening worden gehouden met de volgende factoren: a. Voldoe aan de maximaal toegestane belastingsstroom van de transformator.
b Maak aan de inrush stroom van de transformator wanneer deze live is.
c kan voorkomen dat de kortsluiting stroom buiten het beschermingsbereik en de inrush stroom veroorzaakt door de motor zelfstart.
Op basis van de bovenstaande factoren kan de nominale stroom van de smelt worden geselecteerd op basis van de formule le=K1bg.
In de formule: K is een coëfficiënt, waarbij 1.1 · 1,3 keer wanneer de motor automatisch start zonder rekening te houden. Het kan 1,5, 2 · 0 keer bij het overwegen van de motor zelfstarten.
lbg is de maximale werkstroom van de voedingstransformatorlus.
2.5 Selectie van zekeringsbeveiliging voor halfgeleiderapparaten
2 · 5 · 1 Bescherm converters met een kleine capaciteit; ler=l.571m
Waar: ler is de effectieve waarde van de nominale stroom van de zekering die het halfgeleiderapparaat beschermt (A)
Gemiddelde waarde van de nominale stroom van thyristor (A)
2.5 ·2 Bescherm een converter met grote capaciteit:
In een converterapparaat met grote capaciteit wordt het aantal parallelle takken van de brugarmen bepaald aan de hand van de kortsluitingsstroom van het systeem. Elk circuit bestaat uit een siliciumcomponent en een zekering. Om ervoor te zorgen dat het apparaat stroom kan blijven leveren wanneer er een interne storing optreedt, moet de in serie met het defecte onderdeel verbonden zekering worden geblazen. Daarom moet de 12t-waarde van de zekering van het defecte onderdeel kleiner zijn dan die van de zekering in serie. Alle zekeringen op de fusing 12t waarde.
Om ervoor te zorgen dat andere armcomponenten niet beschadigd raken, moet m> / k / K tevreden zijn waar: m is het aantal parallelle takken
K-dynamische stroomverdelingscoëfficiënt (meestal 0,5, 0,6) d-de maximale smelt van de zekering Ji2dt
Ak-silicium component surge fi2dt waarde
2 · 6 Selectie van lastransformator smelten
25. 1 Single lastransformator smeltselectie: Ie=KAKFIR waarbij: KA een veiligheidsfactor is om 凵
Een load peak factor is 1.1
Door IR berekende werkstroom (A)
le-melt nominale stroom (A)
25. Meer dan 2 lastransformatorzekering smeltselectie: le=Als/2 waarbij: Als een luspiekstroom (A) le een smelt nominale stroom (A)
2 · 7 Kraanzekering smeltselectie: le=Als/1.6 waar: Als een lijnpiekstroom (A) een smelt nominale stroom (A)
3 Praktische toepassing en eenvoudige berekeningsmethode van zekering
3 · Een paar valzekeringsapparaten die zijn geïnstalleerd op hoogspanningslijnen (6KV, 10KV) om overstroom te voorkomen wanneer de lijn kortgesloten is. De zekering die aan de hoogspanningszijde (stroomzijde) van de transformator is geïnstalleerd, vervangt de stroomonderbreker. Het beschermingsbereik is van de plaats waar de zekering is geïnstalleerd tot de meerfasen kortsluiting en overbelasting van het voedingscircuit aan de laagspanningszijde van de transformator. Ijzerdraad, ijzerdraad en dikke zekeringen die niet overeenkomen, mogen echter niet worden gebruikt om standaardzekeringen in de smeltgrond van de smelt smelt, anders wordt het beschermingseffect niet bereikt. In plaats daarvan zal het leiden tot schade aan apparatuur en ongevallen uit te breiden.
Een smelt van zilver en koper, de smeltprestaties is bij een normale temperatuur van 20 °C, de smeltstroom is L25 keer de nominale stroom, en de fusing is continu, 14S fusing op 2 keer, 4S fusing op 3 keer, veelgebruikte zinkzekeringen, fusing De stroom is 1,5 keer de nominale stroom; de koperzekering is 2 keer, en de lood-tin legering zekering is 2,5 keer.
Om elektrische werknemers te voorzien van gemakkelijk te onthouden eenvoudige berekening formules en handig on-site gebruik, de formule: "De twee concepten van nominale cut-off, de cut-off ratio is een groot veelvoud, en de zilveren en koper zekering wordt berekend in seconden, het veelvoud is twee of drie, en de zinkdraad is half en half. Koper telt als twee, lood-tin legering twee en een half keer"
3. Wanneer het 2-eenheidsstroomcircuit meerdere motoren levert,
Wanneer het circuit slechts voor één motor is, is de nominale stroom van de zekering 4 keer de kW van de capaciteit van de motor. Wanneer het stroomvoorzieningscircuit voor meerdere motoren is, wordt de totale zekering als volgt geselecteerd: de kW van de grootste capaciteit wordt vermenigvuldigd met 4. Voeg de kilowatt van de resterende motoren toe en vermenigvuldig met 2.
Bijvoorbeeld: een 380Kv-voedingscircuit met drie motoren met capaciteiten van respectievelijk 9,5KW, 5,5KW en 4KW, hoe moet de totale zekering worden geselecteerd? 7 · 5x4+ (5 · 5+4) 9 (A) De formule voor het selecteren van een zekering met een nominale stroom van 50A is "select fuses voor meerdere motoren. Als de capaciteit groot is, vermenigvuldig dan met 4 en de resterende kilowatt worden allemaal verdubbeld. Voeg ze een voor een toe. .
3 · 3 Besturing start- en zekeringsselectie voor direct startmotor
De 380v motor start direct op het voedingscircuit en de bijpassende transformatorcapaciteit op het voedingscircuit mag niet minder dan 3 keer de motorcapaciteit zijn. Aangezien de startstroom van de motor is over het algemeen 4 of 7 keer de nominale stroom, drie-fase rubber deksel schakelaars, ijzeren shell schakelaars, enz. De capaciteit kan worden geselecteerd op basis van 6 keer de motorcapaciteit. De zekeringsselectie is gebaseerd op de motor. Keuze uit 4 keer de capaciteit.
Bijvoorbeeld: een 4KW motor wordt direct gestart met een metalen schakelaar, hoe moet de nominale stroom van de schakelaar en de nominale stroom van de zekering worden geselecteerd? IJzerschelpenschakelaar met nominale stroom: 4x6: 24 (A) 25A ijzeren schaalschakelaar wordt gebruikt.
Fuse nominale stroom: 4x4: 16 (A) Kies een zekering met een nominale stroom van 16A.
De formule is "drie keer de capaciteit van de voeding, directe ingang van kleine motoren, zes keer kilowatt selectie schakelaar, vier keer kilowatt stroom trekken" 4 Voorlopig oordeel van zekering zekering breuk kenmerken en fouten
De zekering wordt gebruikt voor kortsluiting bescherming in de hoogspanningslijn, en in de niet-macht (verlichting, elektrische verwarming). Dissmann Fuses fabrikant 20 jaar, welkom om contact met ons op: anna@delfuse.com